automatyka budynkowa
automatyka budynkowa i inteligentny dom

Wybór mebli do przedpokoju

Posted in Uncategorized  by admin
June 28th, 2019

Przedpokój jest wizytówką całego mieszkania, dlatego nie można lekceważyć jego aranżacji. Należy pamiętać przede wszystkim o tym, aby wybrane umeblowanie było jak najlepiej dopasowane do metrażu oraz rozkładu naszego korytarza. Jeśli zależy nam na optycznym powiększeniu wnętrza, najlepiej zdecydować się na meble w kremowym lub białym kolorze. Strzałem w dziesiątkę okażą się również lustrzane powierzchnie, dzięki którym można przyczynić się do tego, że korytarz będzie sprawiał wrażenie bardziej przestronnego. Warto pomyśleć o tym, aby zapewnić umeblowaniu odpowiednie oświetlenie. Read the rest of this entry »

Comments Off

Kolorowy design salonu

Posted in Uncategorized  by admin
June 28th, 2019

Aran?acjaKlasyczne aranżacje salonów powoli odchodzą do lamusa i ustępują miejsca bardziej zwariowanym, różnokolorowym aranżacjom. Warto skusić się na kolorowy design ścian, z uwzględnieniem dopasowania ich do aktualnego umeblowania. Świetnym pomysłem jest pomalowanie pokoju na dwa lub trzy odcienie, przy czym można postawić na kontrastujące barwy. Jeśli jednak nie chcemy zmieniać koloru ścian, możemy urozmaicić je w inny sposób – za pomocą naklejek ściennych lub fototapet z abstrakcyjnymi motywami. Można także skusić się do oryginalne dekoracje, na przykład w formie wazonów, obrazów czy ramek do zdjęć. Read the rest of this entry »

Comments Off

Fundamenty posadowione

Posted in Uncategorized  by admin
June 28th, 2019

Jeżeli fundamenty posadowione są na gruntach o dużej wytrzymałości (np. utwory karbońskie, trzeciorzędowe, jak wapienie, piaskowce itp.), to zachodzi potrzeba stosowania pod nimi podsypki piaskowej, której grubość powinna być ustalona na podstawie obliczeń statycznych, musi ona jednak wynosić min. 30 cm. Projektując budowlę na terenach górniczych należy zawsze dążyć do prostokątnego obrysu rzutu poziomego fundamentów. W uzasadnionych przypadkach można głosować inne kształty jednak o wypukłych zewnętrznych katach obrysu. Read the rest of this entry »

Comments Off

Fundamenty budowli narazonych na wplywy

Posted in Uncategorized  by admin
June 28th, 2019

Fundamenty budowli narażonych na wpływy eksploatacji górniczej należy posadawiaó możliwie jak najpłycej, biorąc jednak pod uwagę odpowiednią głębokość ze względu na przemarzanie i rodzaj gruntu. W zasadzie powinny one być założone na jednym poziomie pod całym budynkiem lub pod jego częścią wydzieloną przerwami dylatacyjnymi. Na rysunkach 11-4+11-7 pokazano schematycznie kilka przykładów rozwiązań dylatacji w najniższej kondygnacji. Należy zwracać szczególną uwagę na to, aby przerwy dylatacyjne były czysto rozwiązywane pomiędzy poszczególnymi segmentami budowli. Zamknięcia pionowe przerw dylatacyjnych należy konstruować tak, aby istniała możliwość przemieszczeń segmentów budowli bez naruszenia szczelności ich zamknięcia od zewnątrz, Przerwy dylatacyjne należy rozwiązywać przez zaprojektowanie podwójnego układu nośnego, Prześwit przerwy dylatacyjnej na całej wysokości powinien być wolny, łącznie z fundamentami, i uwzględniać dokładność wznoszenia budowli. Read the rest of this entry »

Comments Off

Obecnie nie istnieje jeszcze dokladniejsza

Posted in Uncategorized  by admin
June 27th, 2019

Obecnie nie istnieje jeszcze dokładniejsza teoria wyznaczania naprę— żeń to, wiadomo jednak, jakiej wartości naprężenia To nie mogą przekroczyć, a ściślej mówiąc, jakiej wartości nie mogą przekroczyć ukośne naprężenia ściskające warstwie amortyzującej. Mianowicie ich składowe pionowe nie mogą być większe aniżeli istniejące obciążenie z góry Go, co prowadzi do następujących zależności < AGo, [11-7] gdzie: To — naprężenie styczne w poziomie podstawy rusztu, w polu między lawami, w odległości a: od środka ciężkości podstawy (mierzone w kierunku rozpełzania), 00 — pionowe obciążenie jednostkowe w poziomie podstawy rusztu w polu między ławami, A — współczynnik z tabl. 11-2. Wzór [11-7] określa największą wartość, jaką między ławami może teoretycznie osiągnąć naprężenie styczne To. Ostatecznie więc naprężenie styczne pod ławami określimy wzorem t = BnEe, 34 — Fundamenty a w polach między nimi — wyrażeniem co=AGo. Read the rest of this entry »

Comments Off

Sily rozciagajace wywolane rozpelzaniem gruntu

Posted in Uncategorized  by admin
June 27th, 2019

Siły rozciągające wywołane rozpełzaniem gruntu przenoszą zwykle podłużne wkładki zbrąjenia płyty łub ławy o przekroju obliczonym przy zmniejszonym współczynniku pewności. Współczynnik pewności można przyjmować s — 1,1 dla stali klasy A-O i A-I lub s 1,2 dla stali klasy A-II. W konstrukcjach na terenach górniczych nie zaleca się stosowania stali klasy A-III, jednak w przypadku jej użycia należy przyjmować współczynnik g 1,3. Przy obliczaniu fundamentu w kierunku poprzecznym (kierunek eksploatacji górniczej zgodny z osią poprzeczną jego rzutu poziomego) należy w poprzednich wzorach zamienić długość fundamentu z jego szerokością. Jeśli kierunek pochodu niecki osiadania jest ukośny (najbardziej charakte— rystyczne położenie — 45 0 ) w stosunku do osi rzutu poziomego, można wpływy te rozłożyć na 2 równocześnie działające składowe podłużną i poprzeczną w stosunku do fundamentu, Wywody te dotyczą położenia fundamentu na wypukłej części obrzeża niecki osiadania. Read the rest of this entry »

Comments Off

Modul ścisliwości gruntu

Posted in Uncategorized  by admin
June 27th, 2019

Moduł ściśliwości gruntu powinien być przyjęty na podstawie wykresu otrzymanego z badań endometrycznych, odpowiednio do wartości naprężeń normalnych ściskających, występujących pod fundamentem. Poprzednio przedstawiono wpływ rozpełzającego podłoża na podstawę fundamentu. Istnieje jednak jeszcze dodatkowy wpływ rozpełzania na ściany boczne. Wpływ rozpełzania, co ma szczególne znaczenie na ściany boczne ławy: a) przekrój poprzeczny ławy, b) naprężenia styczne w podstawie ławy bezpośrednio w rodzimym gruncie, a nie o ściany 2 przykryte nasypem dołu fundamentowego. Materiał zasypki jest tak rozluźniony, że zazwyczaj jeszcze po wielu latach jego moduł ściśliwości jest mały w porównaniu z modułem gruntu rodzimego. Jeżeli zatem, traktując zagadnienie w sposób przybliżony, w danym przekroju ławy naprężenie styczne w jej podstawie wynosi, to całkowita siła rozciągająca wywołana tym naprężeniem na jednostkę długości ławy w tym miejscu wyniesie. Takie obliczenie jako przybliżone może być stosowane dla ław o -7 < 0,33. W innych przypadkach siły rozciągające należy obliczyć na jednostkę długości ławy wg wzoru  przy czym 0 tg(ptg2 45 4-c tgcptg 45 2 gdzie: hr — odległość środka ławy od powierzchni terenu, — ciężar objętościowy gruntu obok ławy, — naprężenie styczne w podstawie ławy w rozważanym przekroju, 0 — wytrzymałość podłoża na ścinanie w podstawie ławy, q) i c — jak w równaniu . Wartość K jest stała dla danej ławy i podłoża. Naprężenie nie może oczywiście przekroczyć wartości O, czyli gdy T 0, wtedy w powyższym wzorze należy przyjąć— 1. Zatem w równaniu określa dodatkowe rozciąganie w ławie, wywołane działaniem rozpełzającego pod— łoża na jedną ściane boczną lawy, na jednostkę jej długości w danym przekroju. . [patrz też: impregnacja więźby dachowej, piec kondensacyjny cena, e slawex ]

Comments Off

Wzór na naprężenie styczne

Posted in Uncategorized  by admin
June 27th, 2019

Przyjęto wzór na naprężenie styczne w następującej postaci t—BnEE,  gdzie — współczynnik zależny od rodzaju gruntu, nacisku fundamenłtw, szerokości ławy, miąższości warstwy amortyzującej oraz położenia miejsca, dla którego oblicza się naprężenie t. Wyznaczając dla kilku dowolnych punktów podstawy naprężenie T otrzyma się wykres naprężeń stycznych. Naprężenia styczne t działające na podstawę fundamentu nie mogą przekroczyć wytrzymałości podłoża na ścinanie, którą określono wzorem. Największa wartość wystąpi pod krawędziami fundamentu, tzn. dla 0,5 (I — długość fundamentu). Read the rest of this entry »

Comments Off

Odkształcenia warstewki gruntu

Posted in Uncategorized  by admin
June 27th, 2019

Rozpatrując odkształcenia warstewki gruntu, leżącej bezpośrednio pod fundamentem, w czasie rozpełzania lub spełzania, łatwo zauważymy, że fundamentem w fazie brzegowej między odkształceniami jej elementu położonego blisko środka i elementu znajdującego się w sąsiedztwie krawędzi fundamentu zachodzi zasadnicza różnica. Rozróżnia się dwa przypadki rozkładu naprężeń stycznych w płaszczyźnie podstawy fundamentu: 1) wartość naprężenia stycznego T nie jest w żadnym miejscu bezpośrednio pod fundamentem większa od wytrzymałości gruntu na ścinanie; 2) pod krawędziami fundamentu naprężenie styczne jest większe od wytrzymałości gruntu na ścinanie. Na odcinku, gdzie T > o, miarodajna jest wartość O, gdyż naprężenie styczne większe od wytrzymałości gruntu na ścinanie D nie istnieje. Płyta i ława. Na podstawie przyjętego schematu odkształcenia podłoża w obrębie warstwy amortyzującej F. Read the rest of this entry »

Comments Off

W scianach równoleglych, tj. AC

Posted in Uncategorized  by admin
June 26th, 2019

W ścianach równoległych, tj. AC i BD, występują rozciągania. W fazie dennej na ściany AB i CD działa parcie bierne W ścianach AC i BD wystąpi Ściskanie. Wartość parcia zależy również (poza innymi parametrami) od wartości wskaźników pełzania E. Przedstawiono to na rys. Read the rest of this entry »

Comments Off

« Previous Entries