automatyka budynkowa
automatyka budynkowa i inteligentny dom

Pyzepona kotwiczna obliczona i uzbrojona

Posted in Uncategorized  by admin
September 17th, 2019

Pyzepona kotwiczna obliczona i uzbrojona na wpływy rozpełzania gruntu w obu kierunkach głównych osi rzutu poziomego budynku jest przez to zabezpieczona również na wpływy ukośnego kierunku eksploatacji. Na rysunkach 11-21 i 11-22 przedstawiono wykresy podstawowych przypadków rozkładu naprężeń stycznych w paśmie ściennym i paśmie międzyściennym. Obliczone tą metodą siły rozciągające w fundamentach wywołane rozpełzaniem podłoża mają pewien zapas bezpieczeństwa. Z chwilą bowiem pojawienia sie rozpełzania, moduł ściśliwości podłoża maleje, a do obliczeń przyjmujemy wartość modułu nie zmniejszoną, tzn. taką, jaką podłoże ma w chwili pobierania próbek, a więc jeszcze przed wystąpieniem ruchów poziomych. Read the rest of this entry »

Comments Off

Przy stosowaniu przepony lawy fundamentowe

Posted in Uncategorized  by admin
September 17th, 2019

Przy stosowaniu przepony ławy fundamentowe zbroi się normalnie, jak w terenie bez wpływów eksploatacji górniczej, albo głosuje sie ławy betonowe. W takim rozwiązaniu konstrukcyjnym ruszt ław fundamentowych może pękać i przesuwać się nieco pod przeponą wraz z rozpełzającym podłożem. Siły poziome działające na ruszt, wywołane naprężeniami stycznymi T i To występującymi w poziomie podstawy rusztu, wyznacza się identycznie jak podano poprzednio. Siły te przenoszą się z rusztu przez tarcie na przeponę i wywołują w niej rozciąganie. Odpowiednio do tego rozmieszcza się zbrojenie przepony w pasach pod murami oraz w pasach między murami. Read the rest of this entry »

Comments Off

W przypadku eksploatacji górniczej o

Posted in Uncategorized  by admin
September 17th, 2019

W przypadku eksploatacji górniczej o kierunku podłużnym lub poprzecznym w stosunku do osi rzutu poziomego fundamentu, lawy rusztu mogą być narażone na działanie oddzielnie siły osiowej lub momentu zginającego o największych wartościach obliczonych w podany sposób. Przy ukośnym kierunku eksploatacji górniczej w odniesieniu do głównych osi fundamentu (45 0 ) mogą wystąpić równocześnie siły osiowe i momenty zginające, jednak o wartościach zmniejszonych do 500/0, pełnych poprzednio podanych wpływów oddzielnych. Przy wymiarowaniu przekrojów elementów konstrukcji żelbetowych wpływy pełzania gruntu, w najniekorzystniejszych spodziewanych ich kombinacjach z pozostałymi obciążeniami, zaleca się — ze względów ekonomicznych — przyjmować zmniejszony współczynnik pewności, tak jak omówiono w p. 11.3.2 dla płyt i law. Oczywiście przy wymiarowaniu konstrukcji na normalne warunki jej pracy, pod obciążeniami zasadniczymi i dodatkowymi, lecz bez obciążeń pochodzących z wpływów eksploatacji górniczej, należy stosować współczynniki pewności według obowią-• zujących norm dla konstrukcji. Read the rest of this entry »

Comments Off

W poziomej plaszczyznie posadowienia w

Posted in Uncategorized  by admin
September 17th, 2019

W poziomej płaszczyźnie posadowienia w pasach ławowych, równoległych do kierunku pełzania, mogą wystąpić rozkłady naprężeń stycznych pokazane na rys. 11-13a, b. Rozkład naprężeń stycznych w pasach między tymi ławami mających szerokości s i t (ryg. 11-17) pokazano przykładowo na rys. 11-18. Read the rest of this entry »

Comments Off

Podłoże gruntowe

Posted in Uncategorized  by admin
September 16th, 2019

Ciężkie budowle o stosunkowo małym rzucie podstawy, jak np. wieże i kominy przemysłowe, z reguły opiera się na jednej grubej płycie żelbetowej o odpowiedniej sztywności. Gdy podłoże gruntowe w granicach warstwy nośnej jest za słabe, aby przejąć obciążenie budowli, należy je wzmocnić. Jako wzmocnienie gruntu należy stosować zagęszczanie i podsypki żwirowo—piaskowe. Również korzystne jest stosowanie pali Żwirowych. Read the rest of this entry »

Comments Off

Ocena odporności

Posted in Uncategorized  by admin
September 16th, 2019

Ocena odporności może ulegać zmianie przy zmianie czynników o niej decydujących. Zwiększenie odporności budowli można uzyskać przez odpowiednie pod względem konstrukcyjnym zabezpieczenie, przy podejmowaniu decyzji o potrzebie zabezpieczenia należy między innymi brać pod uwagę jego opłacalność, wyrażającą się stosunkiem kosztu zabezpieczenia do kosztu naprawy uszkodzeń i strat, które zaistniałyby w przypadku niewprowadzenia zabezpieczeń. Często trzeba się uniezależnić od usuwu gruntu spod fundamentów, którego rozmiary są dość niepewne, przez posadowienie budowli na małych, ściśle oznaczonych powierzchniach. Będą to następujące sposoby rozwiązania posadowienia: jednomiejscowe, dwumiejscowe i trzymiejscowe. Te sposoby posadowienia mogą być zastosowane tylko w przypadku bardzo dobrego gruntu. Read the rest of this entry »

Comments Off

Metoda F. Wasilkowskiego

Posted in Uncategorized  by admin
September 16th, 2019

Wystarczy wyznaczyć wartość pewnego współczynnika będącego stosunkiem naprężenia początkowego równomiernego pod fundamentem do naprężenia maksymalnego. Współczynnik ten dla poszczególnych faz wyraża się następującymi wzorami : Znając z równań wartość odpowiedniego współczynnika można bezpośrednio wyznaczyć potrzebne wielkości (M, Q, v, v, 11, 12). Metoda F. Wasilkowskiego prowadzi do ekonomiczniejszych wyników niż metoda K. W. Read the rest of this entry »

Comments Off

Wykresy te przedstawiaja faze II

Posted in Uncategorized  by admin
September 16th, 2019

Wykresy te przedstawiają fazę II (wystąpienia szczelin pod fundamentami), tzn. na brzegu — BIJ, na dnie — DII. Faza II jest dla fundamentu znacznie niekorzystniejsza od jazy I. Dla fundamentów o skończonej sztywności odpowiednie wykresy przedstawiono na rys. 11-26 i 11-27. Read the rest of this entry »

Comments Off

Fakt ten pozwala na przyjmowanie

Posted in Uncategorized  by admin
September 16th, 2019

Fakt ten pozwala na przyjmowanie wyższych wartości nacisków dopuszczalnych pod fundamentami aniżeli w przypadku posadowienia na terenach niegórniczych. Większe wartości nacisków pod fundamentami budowli narażonych na wpływy eksploatacji górniczej stwarzają korzystniejsze warunki pracy statycznej, gdyż rzadziej może wtedy wystąpić rozkład nacisków wg fazy II (rys. 11-25). Gdy fundament znajduje się na brzegu niecki, wtedy podłoże pod nim zaczyna się wyginać wypukłością ku górze. Przy dalszym przesuwaniu sie frontu robót górniczych nacisk fundamentu na grunt maleje przy jego krawędzia ch, a równocześnie zwiększa się w środku fundamentu. Read the rest of this entry »

Comments Off

Filtry wiertnicze

Posted in Uncategorized  by admin
September 15th, 2019

W razie braku możliwości odcięcia wody gruntowej należy zapewnić obniżenie jej zwierciadła i odprowadzenie wody poza obszar zagrożony przez drenaż przyporowy lub poziome filtry wiertnicze. Dren aż przyporowy wykonuje się poniżej warstwy wodonośnej i powierzchni poślizgu, wcinając się prostopadle do zbocza wykopami wąskoprzestrzennymi (b m) i wypełniając je suchym murem z kamienia łamanego na szerokości 0 0,3+0,6 m węższej od wykopu, a następnie dając obustronną obsypkę z pospółki filtracyjnej o uziarnieniu zabezpieczającym grunt zbocza przed sufozją. Filtry wiertnicze wykonuje się w poziomych otworach wiertniczych od podnóża skarpy w głąb zbocza wsuwając do wywierconego otworu (przed usunięciem rur wiertniczych) wkłady filtracyjne z porowatych materiałów. Odcięcie dopływu wody gruntowej powoduje zmniejszenie ciśnienia spływowego w utworach przepuszczalnych, a przyśpieszenie jej odpływu likwiduje parcie hydrostatyczne, co jest szczególnie skuteczne w szczelinach skalnych. W obu przypadkach zwiększają się naprężenia efektywne, a więc i opór tarcia, oraz zmniejszają się siły zsuwające. Read the rest of this entry »

Comments Off

« Previous Entries Next Entries »