automatyka budynkowa
automatyka budynkowa i inteligentny dom

Posts Tagged ‘ranking okien’

Odkształcenia warstewki gruntu

Posted in Uncategorized  by admin
September 26th, 2018

Rozpatrując odkształcenia warstewki gruntu, leżącej bezpośrednio pod fundamentem, w czasie rozpełzania lub spełzania, łatwo zauważymy, że fundamentem w fazie brzegowej między odkształceniami jej elementu położonego blisko środka i elementu znajdującego się w sąsiedztwie krawędzi fundamentu zachodzi zasadnicza różnica. Rozróżnia się dwa przypadki rozkładu naprężeń stycznych w płaszczyźnie podstawy fundamentu: 1) wartość naprężenia stycznego T nie jest w żadnym miejscu bezpośrednio pod fundamentem większa od wytrzymałości gruntu na ścinanie; 2) pod krawędziami fundamentu naprężenie styczne jest większe od wytrzymałości gruntu na ścinanie. Na odcinku, gdzie T > o, miarodajna jest wartość O, gdyż naprężenie styczne większe od wytrzymałości gruntu na ścinanie D nie istnieje. Płyta i ława. Na podstawie przyjętego schematu odkształcenia podłoża w obrębie warstwy amortyzującej F. Read the rest of this entry »

Comments Off

Posts Tagged ‘ranking okien’

Odkształcenia warstewki gruntu

Posted in Uncategorized  by admin
September 26th, 2018

Przyjęto wzór na naprężenie styczne w następującej postaci t—BnEE,  gdzie — współczynnik zależny od rodzaju gruntu, nacisku fundamenłtw, szerokości ławy, miąższości warstwy amortyzującej oraz położenia miejsca, dla którego oblicza się naprężenie t. Wyznaczając dla kilku dowolnych punktów podstawy naprężenie T otrzyma się wykres naprężeń stycznych. Naprężenia styczne t działające na podstawę fundamentu nie mogą przekroczyć wytrzymałości podłoża na ścinanie, którą określono wzorem. Największa wartość wystąpi pod krawędziami fundamentu, tzn. dla 0,5 (I — długość fundamentu). Read the rest of this entry »

Comments Off

Posts Tagged ‘ranking okien’

Odkształcenia warstewki gruntu

Posted in Uncategorized  by admin
September 26th, 2018

Moduł ściśliwości gruntu powinien być przyjęty na podstawie wykresu otrzymanego z badań endometrycznych, odpowiednio do wartości naprężeń normalnych ściskających, występujących pod fundamentem. Poprzednio przedstawiono wpływ rozpełzającego podłoża na podstawę fundamentu. Istnieje jednak jeszcze dodatkowy wpływ rozpełzania na ściany boczne. Wpływ rozpełzania, co ma szczególne znaczenie na ściany boczne ławy: a) przekrój poprzeczny ławy, b) naprężenia styczne w podstawie ławy bezpośrednio w rodzimym gruncie, a nie o ściany 2 przykryte nasypem dołu fundamentowego. Materiał zasypki jest tak rozluźniony, że zazwyczaj jeszcze po wielu latach jego moduł ściśliwości jest mały w porównaniu z modułem gruntu rodzimego. Jeżeli zatem, traktując zagadnienie w sposób przybliżony, w danym przekroju ławy naprężenie styczne w jej podstawie wynosi, to całkowita siła rozciągająca wywołana tym naprężeniem na jednostkę długości ławy w tym miejscu wyniesie. Takie obliczenie jako przybliżone może być stosowane dla ław o -7 < 0,33. W innych przypadkach siły rozciągające należy obliczyć na jednostkę długości ławy wg wzoru  przy czym 0 tg(ptg2 45 4-c tgcptg 45 2 gdzie: hr — odległość środka ławy od powierzchni terenu, — ciężar objętościowy gruntu obok ławy, — naprężenie styczne w podstawie ławy w rozważanym przekroju, 0 — wytrzymałość podłoża na ścinanie w podstawie ławy, q) i c — jak w równaniu . Wartość K jest stała dla danej ławy i podłoża. Naprężenie nie może oczywiście przekroczyć wartości O, czyli gdy T 0, wtedy w powyższym wzorze należy przyjąć— 1. Zatem w równaniu określa dodatkowe rozciąganie w ławie, wywołane działaniem rozpełzającego pod— łoża na jedną ściane boczną lawy, na jednostkę jej długości w danym przekroju. . [patrz też: impregnacja więźby dachowej, piec kondensacyjny cena, ranking okien ]

Comments Off

Posts Tagged ‘ranking okien’

Odkształcenia warstewki gruntu

Posted in Uncategorized  by admin
September 26th, 2018

Siły rozciągające wywołane rozpełzaniem gruntu przenoszą zwykle podłużne wkładki zbrąjenia płyty łub ławy o przekroju obliczonym przy zmniejszonym współczynniku pewności. Współczynnik pewności można przyjmować s — 1,1 dla stali klasy A-O i A-I lub s 1,2 dla stali klasy A-II. W konstrukcjach na terenach górniczych nie zaleca się stosowania stali klasy A-III, jednak w przypadku jej użycia należy przyjmować współczynnik g 1,3. Przy obliczaniu fundamentu w kierunku poprzecznym (kierunek eksploatacji górniczej zgodny z osią poprzeczną jego rzutu poziomego) należy w poprzednich wzorach zamienić długość fundamentu z jego szerokością. Jeśli kierunek pochodu niecki osiadania jest ukośny (najbardziej charakte— rystyczne położenie — 45 0 ) w stosunku do osi rzutu poziomego, można wpływy te rozłożyć na 2 równocześnie działające składowe podłużną i poprzeczną w stosunku do fundamentu, Wywody te dotyczą położenia fundamentu na wypukłej części obrzeża niecki osiadania. Read the rest of this entry »

Comments Off

« Previous Entries